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R60702鋯鎢極氬弧焊焊接工藝研究

發布時間: 2024-06-03 18:15:04    瀏覽次數:

由于鋯具有優異的耐腐蝕性,鋯在醋酸、PTA、醋酐、聚甲醛以及氯化聚乙烯等裝置中得到了大量的應用[1-4] 。近年來,隨著我國工業技術的發展以及對鋯材的深入研究,從海綿鋯的冶煉到板材、鍛件、管材的生產均實現了國產化 [5-6] 。隨著我國化工行業大型化的發展,鋯材的使用量也隨之增多,國內也完善了自己的材料標準及設計制造標準。2010 年,國家質量監督檢驗檢疫總局與國家標準化委員會共同發布了 《鋯及鋯合金牌號和化學成分》(GB/T 26314) 標準,同年國家能源局發布了 《鋯制壓力容器》(NB/T 47011) 標準,為鋯制容器設備的設計制造提供規范化及標準化標準,《固定式壓力容器安全技術監察規程》(TSG 21—2016) 也將 NB/T 47011 標準列入協調標準中。鋯材的焊接是設備制造過程中的關鍵工藝,合格的焊接接頭質量是保證設備安全使用的關鍵。

1 、R60702 鋯性能介紹

1.1 物理性能

鋯的活性高,極易受空氣的氧化,在鋯的表面形成一層致密的氧化膜,提高其耐腐蝕性。鋯的密度為 6.49g/cm3,熔點為 1845℃,其熔點高于鈦、鎳、鋼、銅、鋁等材料。鋯在常溫時的熱導率約為20.8W/(m·K),比銅、鋁、鎳都低,與鈦和奧氏體不銹鋼相接近。鋯的室溫熱膨脹系數比鈦更低,約為 5.8 ×10-6 ℃。鋯的彈性模量較低,室溫時約為99.3GPa,僅為鋼的一半,在同樣的應力作用下,鋯的彈性變形量約為鋼的兩倍 [7] 。

1.2 化學成分及力學性能

R60702 鋯為工業級鋯,其化學成分及力學性能滿 足 ASME SB—551 標 準 的 要 求,SB—551R60702 鋯相當于我國 GB/T 26314—2010 標準中的Zr-3。R60702 鋯由于其良好的耐腐蝕性與力學性能,常用于非核能級壓力容器的選材,其具體的化學成分及力學性能見表 1、表 2。

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1.3 晶體結構

R60702 鋯在常溫下為密排六方晶體結構,即α-Zr 結構。R60702 鋯在 865℃ 時發生相變,從 α相 (密排六方晶格) 結構轉變為 β 相 (體心立方晶格) 結構。R60702 鋯中的氧元素、氮元素為 α相穩定化元素,提高 α 相到 β 相轉變的溫度[8] 。

2 、鋯的焊接

2.1 鋯的焊接性

鋯的焊接性較好,但由于其熔點較高,焊接時需要采用較大的焊接電流施焊,又由于鋯的導熱性差,電弧停留時間過長,會導致熱影響區粗晶,因此鋯的焊接應采用適當的大電流快速焊工藝。在高溫下,鋯與氫、氧、氮、碳等間隙元素發生反應,產生脆性化合物,導致沿晶開裂。為避免氫的吸附,必須將所有濕氣從鋯的表面清除,焊接保護氣體露點溫度應在 -50℃或更低。氧、氮主要來源于大氣,焊接時必須做好保護,避免焊縫吸氧、吸氮。碳通常來自清潔過程中沒有被完全去除的污垢或油脂,同時焊接區域清理得不干凈也會增加焊接氣孔的傾向。

2.2 鋯的焊接保護

鋯焊接時,GTAW 焊應采用 99.999% 的高純度氬氣進行保護,保護噴嘴應采用大直徑的噴嘴,最好使用帶有氣體均勻化絲網的透鏡噴嘴,如圖 1所示。鋯焊接時,除焊接熔池需要保護外,背面焊縫及尾部焊縫也同時需要保護,氬弧焊槍要帶有尾部拖罩,如圖 2 所示。拖罩使溫度高于 400℃的焊接接頭置于惰性氣體的保護之下,避免高溫時與空氣接觸,受到空氣污染。

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2.3 鋯焊接保護效果的要求

鋯的焊縫和熱影響區的表面顏色是鋯焊縫驗收的重要指標, 《鋯制壓力容器》(NB/T 47011) 標準與 《鋯及鋯合金熔焊指南》(AWS G2.5) 標準均對鋯焊接保護效果提出了要求,鋯焊縫和熱影響區表面顏色的規定見表 3。對于鋯的焊接表面顏色的要求,AWS G2.5 標準采用了更為直觀的圖片形式表達,如圖 3 所示。對于圖 3 (a) 中的銀白色為正確保護后的顏色,圖 3 (b) 中的金黃色表明受到輕微的污染,但可以接受,其表面的金黃色可采用潔凈的不銹鋼刷去除。圖 3(c)、(d)中的深藍色、紫色表明焊縫及熱影響區受到中度污染,需要將表面焊縫去除。圖 3(e)、(f)中的黃灰色、灰色表明焊縫及熱影響區受到嚴重的污染,不僅需要將表面焊縫去除掉,還需要將焊縫每側的熱影響區去除掉。

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2.4 鋯的焊接環境

鋯的焊接應在空氣潔凈、無污染、無煙、無金屬粉塵的潔凈環境下進行,焊接場所應為獨立的區域,須避免與碳鋼材料接觸,防止被鐵銹污染。焊工衣著鞋帽手套等應清潔無污染、鞋底干凈。

3 、焊接試驗

R60702 鋯焊接后通常不需要進行焊后熱處理,但制作過程中受部件的冷加工變形率過大的影響,焊縫需要隨部件進行消應熱處理,或者因成形工藝的需要,部分部件焊后采用了熱成形的工藝,因此根據設備制造的需要,進行了焊態、550℃ ×6h 熱處理以及 620℃ ×6h 熱處理的工藝評定試驗,試驗對應編號分別為 G-1、G-2、G-3。

3.1 坡口制備

焊接過程中由于焊接應力的作用,不可避免會產生焊接變形,為了減小試板的焊接變形,試板的坡口設計成雙面坡口形式,試驗所用的 R60702 鋯板材厚度為 13.5mm,具體的坡口形式如圖 4 所示。為了保證焊接坡口精度與質量,坡口加工采用銑床機械加工的方法。

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3.2 焊材的選用

工藝評定試驗采用與 R60702 鋯化學成分及力學性能相匹配的 ERZr-2 焊絲進行焊接,焊絲滿足AWS A5.24 標準要求。ERZr-2 焊絲焊后得到的焊縫金屬具有良好的強度和塑性,其抗拉強度值≥380MPa [11] 。

3.3 試板的焊接

試板焊接前,采用電動合金磨頭對坡口及其兩側 25mm 的母材進行刮磨,去除坡口及母材表面的氧化膜,并采用丙酮對坡口面及坡口兩側的母材進行清洗,以保證焊接區域無油污。

試板焊接采用 GTAW 焊接方法,焊槍噴嘴直徑為 Φ20mm,焊槍尾部帶有保護拖罩,背面氬氣保護 罩 長 度 與 試 板 長 度 相 同,保 護 氣 體 均 為99.999%高純度氬氣,試板具體的焊接規范參數見表 4。試板焊后焊縫及熱影響區表面顏色為銀白色,表明焊接過程中保護良好,未受到污染,試板焊后表面顏色如圖 5 所示。

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3.4 試板焊后無損檢測

試板焊接后,按照 NB/T 47013 標準對 G-1、G-2、G-3 焊接試板進行 100% 滲透檢測以及 100%射線檢測。滲透檢測后未發現表面缺陷,射線檢測后,試板內部未發現裂紋、氣孔、未熔合、未焊透等缺陷,滲透檢測及射線檢測結果滿足標準的要求。

3.5 焊后熱處理

G-2、G-3 焊接試板采用電爐進行焊后熱處理,熱處理時每塊試板布置 2 支熱電偶,具體的熱處理工藝見圖 6、圖 7。

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4、 試驗結果與分析

G-1、G-2、G-3 焊接試板按照 《鋯制壓力容器》(NB/T 47011) 標準的附錄 B 進行焊接工藝評定試驗,每個試板進行拉伸試驗 2 件、面彎及背彎試驗各 2 件,同時又增加了硬度、宏觀金相、微觀金相等試驗。

4.1 拉伸試驗

對 G-1、G-2、G-3 焊接試板按照 NB/T 47011附錄 B 圖 B.6 制取緊湊型板接頭帶肩板形拉伸試樣,在萬能拉伸試驗機上進行試驗,拉伸試驗結果見表 5。從表 5 的拉伸試驗結果來看,拉伸試驗的抗拉強度值均大于 R60702 母材標準的下限值380MPa,滿足標準的要求。

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4.2 彎曲試驗

彎曲試驗按照 NB/T 47011 附錄 B 圖 B.10(a)、(b) 圖樣,每個試板取 2 個面彎試樣和 2 個背彎試樣。經 180°彎曲后,均無裂紋。焊接接頭經過彎曲變形后,表面沒有任何開裂,這表明焊接接頭在焊態和經歷過 550℃ × 6h、620℃ × 6h 熱處理態后均具有良好的致密性和塑性。

4.3 硬度試驗

硬度是鋯焊接的一個重要性能指標,焊縫及熱影響區硬度的升高除受自身微觀組織的影響外,還和焊接保護效果有關。鋯焊接過程中如保護不當,造成焊縫及熱影響區吸收了氫、氧、氮元素,也會導致硬度升高。硬度試驗按照 《金屬材料—維氏硬度試驗》(GB/T 4340.1) 標準對 G-1、G-2、G-3試板的焊縫、熱影響區、母材進行硬度試驗,硬度試驗結果 (HV10) 見表6。G-1、G-2、G-3 試板焊縫及熱影響區的硬度與各自母材硬度之差均不超過50HV10,滿足工程規范的要求,這進一步證明在焊接過程中,焊接保護良好,焊縫及熱影響區未造成污染。

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4.4 宏觀金相試驗

宏觀金相試驗按照 《金屬材料焊縫破壞性試驗—焊縫宏觀和微觀檢驗》(GB/T 26955—2011)標準對 G-1、G-2、G-3 試板的焊接接頭進行試驗。

G-1、G-2、G-3 宏觀金相如圖 8 ~ 圖 10 所示,三個宏觀金相試樣的焊縫金屬與母材熔合良好,無裂紋、道間未熔合、未焊透等缺陷,證明 R60702 鋯采用 GTAW 焊接方法,焊接接頭質量可靠穩定。

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4.5 微觀金相試驗

微觀金相試驗按照 《金屬材料焊縫破壞性試驗—焊縫宏觀和微觀檢驗》(GB/T 26955—2011)標準對 G-1、G-2、G-3 試板的焊縫、熱影響區、母材進行試驗。微觀金相試樣在電子顯微鏡下放大200 倍觀察,焊縫及熱影響區未見顯微缺陷,微觀金相如圖 11 ~ 圖 13 所示。

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從圖 11(a)、圖 12(a)、圖 13(a)母材的微觀組織來看,均為 α 相等軸晶。圖 11(b)與圖 12(b)熱影響區的微觀組織,圖 11(c)與圖 12(c)焊縫的微觀組織基本一致,熱影響區與焊縫均為片狀 α'相(即鋯的馬氏體相)。圖 11 ( b)、圖 11 ( c) 與圖 12(b)、圖 12(c)微觀組織的一致性也表明了焊接接頭在經歷了 550℃ ×6h 的熱處理后,組織上未發生明顯的再結晶。圖 13(b)、圖13(c)焊接熱影響區及焊縫微觀組織同樣為片狀的 α'相,但相對于圖11(b)、圖11(c),圖12(b)、圖12(c)的微觀組織其晶粒組織更加細小,表明經過 620℃ ×6h 的焊后熱處理后,焊縫及熱影響區發生了再結晶。

鋯的相變點溫度為 865℃,在相變溫度之上鋯的組織為 β 相,受焊接熱源的作用,焊縫及熱影響區的溫度均高于 865℃,焊后高溫狀態的焊縫和熱影響區從 β 相快速冷卻至室溫時,組織的晶格結構發生切變,形成片狀的馬氏體,致使焊縫和熱影響區的組織形態最終為馬氏體組織。

4.6 綜合分析

相對比 G-1 試板焊態的抗拉強度,G-2 試板550℃ ×6h 以及 G-3 試板 620℃ ×6h 熱處理后的抗拉強度均有所下降,這表明焊后熱處理會導致焊接接頭強度下降。通過 G-2 試板與 G-3 試板拉伸試驗數據對比,550℃ ×6h 熱處理后的抗拉強度下降要比 620℃ × 6h 熱處理后的抗拉強度下降明顯。從G-2 試板與 G-3 試板焊接接頭的微觀組織對比來看,經過 620℃ ×6h 焊后熱處理后的組織發生了再結晶,晶粒得到了細化,因此 G-3 試板焊接接頭抗拉強度下降較少。

通過對微觀組織的觀察,焊縫及熱影響區硬度的升高主要是由于焊縫、熱影響區與母材的組織差異性導致的。相對于母材的 α 相而言,α'相其硬度相對較高,焊縫及熱影響區 α'相的生成使焊縫和熱影響區硬度升高。從硬度數據的結果可以看出,α'相導致的硬度升高是有限的,從彎曲試驗的結果來看,α'相的產生并不會導致焊接接頭塑性有明顯的下降。

5、 結語

本文通過對 R60702 鋯的物理性能、化學成分、力學性能、焊接性能進行分析,并根據上述一系列試驗結果及相關分析,可以得出以下4 個結論:

(1) R60702 鋯采用鎢極氬弧焊焊接,焊槍采用尾部拖罩保護,背面也采用氬氣保護罩進行保護,可獲得銀白色的焊縫金屬。無損檢測的合格性以及宏觀金相試驗的合格性,均表明采用鎢極氬弧焊焊接方法質量可靠穩定。

(2) R60702 鋯采用鎢極氬弧焊焊接,焊材采用 ERZr-2 焊絲,在焊態、550℃ × 6h 熱處理態、620℃ ×6h 熱處理態下的抗拉強度與彎曲性能均能滿足標準的要求。與焊態相比,經歷 550℃ ×6h 熱處理后的焊接接頭其抗拉強度下降明顯,經歷620℃ ×6h 熱處理后的焊接接頭其組織發生了再結晶,晶粒得到了細化,抗拉強度下降不明顯。

(3) 焊縫及熱影響區的硬度值不高于母材硬度值 50HV10,滿足工程規范的要求,證明焊接時保護良好,焊縫及熱影響區未受到氫、氧、氮的污染。焊縫及熱影響區硬度的升高,主要是由于微觀組織中生成的 α'相導致的。

(4) R60702 鋯焊態及 550℃ ×6h、620℃ ×6h熱處理后的焊縫及熱影響區組織均為片狀 α'相,但經歷 620℃ ×6h 熱處理后的焊縫及熱影響區發生了再結晶,組織得到了細化。

參 考 文 獻

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